游離的W元素向鐵基擴散，而基體的Fe和Cr元素則向WC顆粒內擴散，各元素間形成成分梯度，促進化學反應發(fā)生.結合圖4的XRD結果可知，圖3中球形WC的擴散層主要由復合碳化物Fe6W6C和Fe3W3C構成.當保護氣體為純氬氣時，擴散層厚度約為3μm，分解和擴散燒損較輕；當保護氣體中含CO2氣體時，因部分合金元素和碳元素被氧化或燒損，WC顆粒的熔解反應程度增大，擴散層厚度可達5μ，f，i微區(qū)中，C元素與Cr，F(xiàn)e，Mn，Mo元素形成了M3C型硬質碳化物，在基體中有一定的彌散強化作用.WC顆粒外部黑色塊域d，g，j中Fe元素質量分數(shù)極大，超過80%，W元素含量明顯減少，不足5%，說明只有少量W元素固溶入到基體中。該區(qū)域組織以γ-Fe為主.圖2WC顆粒及周圍組織的金相圖MetallographicstructureofWCparticlesandadjacentarea堆焊層顯微組織及分布圖5為不同保護氣體下WC/鐵基堆焊層的剖面及表面顯微組織.上側堆焊層與下側母材間的界面結合良好，并由于原子序數(shù)小的碳元素的擴散遷移能力強，在熔合區(qū)生成一條黑色馬氏體帶.結合堆焊層XRD圖譜可知，堆焊層主要由胞狀γ-Fe基體，M7C3，M3C和M23C6型碳化物，高硬度富鎢相Fe6W6C，F(xiàn)e3W3C及WC和W2C組成，其中M表示Fe，Cr，Mn。焊絲是一種焊接材料，它是如何分類的呢？湖南高質量焊絲
根據(jù)需要，也可以在下述范圍內進一步添加選自s、p、al、mo、ti和zr中的至少一種。另外，在不可避免的雜質中作為其他物質，例如有n、o、cr、ni等，在實芯焊絲中，n、o實際上為90ppm以下。需要說明的是，也可以積極地添加cr或ni等。(s、p：％以下)s(硫)、p(磷)均為雜質元素，推薦盡量使含量為少量，因此不設定下限，但實際上分別為％以上。如果它們分別超過％而大量存在，則會產(chǎn)生焊接金屬的裂紋。因此，推薦均限制在％以下(包括0％)。(al：％以上且％以下)al是有助于熔渣凝集的元素。al的添加不是必須的，但al的含量低于％時，難以得到熔渣凝集的效果，因此添加al時，推薦使其含量為％以上，更推薦為％以上。另一方面，若al的含量超過％，則飛濺會多發(fā)。因此，在添加al的情況下，推薦使其含量為％以下，更推薦為％以下，特別推薦為％以下。(mo：％以上且％以下)mo是有助于強度提高的元素。mo的添加不是必須的，但為了良好地發(fā)揮該效果，在添加mo的情況下，推薦使其含量為％以上，更推薦為％以上。另一方面，mo超過％時，由于在高溫下與fe形成金屬間化合物，因此效果飽和。因此，在添加mo的情況下，其含量推薦為％以下，更推薦為％以下，進一步推薦為％以下。。好的焊絲銷售廠鑄造焊絲主要用于具有特殊性能要求的手工堆焊，如高溫和低溫下的抗氧化性、耐磨性和耐腐蝕性。
依據(jù)相關行業(yè)標準，重點研究了強大鋼用實芯焊絲和藥芯焊絲的化學成分、熔敷金屬的力學性能。通過具體的焊接試驗，分析總結出700MPa、900MPa不同級別實芯焊絲與藥芯焊絲各自的焊接工藝特點，為公司焊材的選用提供技術支持。關鍵詞：調質鋼；焊接熱輸入；實芯焊絲；藥芯焊絲一、概述隨著工程機械產(chǎn)品輕量化、大型化的發(fā)展，低合金強大鋼的應用領域越來越多。我公司在履帶式起重機、全地面起重機、礦用挖掘機等工程機械中已大量使用低合金強大鋼。由于低合金強大鋼的焊接工藝在以前沒有相關的資料積累，如何在現(xiàn)有的條件下，解決低合金強大鋼的焊接問題，成為當前極首要的攻關內容。因此，本文通過對強大鋼用實芯焊絲與藥芯焊絲進行焊接試驗對比研究，為公司產(chǎn)品制造提供技術支持，同時降低生產(chǎn)成本。二、焊接試驗針對強大鋼母材類型，選擇與之匹配的實芯焊絲和藥芯焊絲進行對比試驗。焊接試板坡口形式如附圖所示。試板坡口形式（1）焊接試板某鋼廠生產(chǎn)的Q690E調質鋼，板厚20mm。其化學成分及力學性能如表1、表2所示。（2）焊接材料的選擇與試驗實芯焊絲：選用奧林康（OERLIKON）公司的Mn3Ni1CrMo，φ（ESAB）公司的okAristRod69，φ；藥芯焊絲：選用斯泰因。
-60℃）試驗結果分析：①兩種藥芯焊絲的化學成分和力學性能均能滿足標準要求。②MF742B堿藥芯焊絲的特點是：粗熔滴過渡，焊道略凸，煙塵較大，熔渣由氟化物和堿土金屬氧化物組成，焊縫金屬具有較高的沖擊韌性和抗裂紋能力。MF742M金屬粉末型藥芯焊絲的特點是：細熔滴射流過渡，熔渣覆蓋率低，藥芯成分由金屬合金和鐵粉組成，并含有電弧增強劑，熔敷效率高，再引弧性好。③比較實芯焊絲和藥芯焊絲可以看出，藥芯焊絲焊縫金屬Ni的含量比實芯焊絲高，因此焊縫的塑性和韌性更好，-60℃時仍有較高的沖擊韌性。（1）焊接試板：某鋼廠生產(chǎn)的Q960E調質鋼板，板厚20mm。其化學成分及力學性能如表7、表8所示。（2）焊接材料的選擇實芯焊絲：選用奧林康（OERLIKON）公司的Mn4Ni2CrMo，φ（ESAB）公司的okAristRod89，φ；藥芯焊絲：選用斯泰因（STEINMEGAFIL）公司的MF745B，φ藥芯焊絲和MF1100M，φ。（3）實芯焊絲試驗依據(jù)ISO16834標準，并參照焊絲生產(chǎn)廠家提供的相關技術資料，進行了焊絲的試驗研究工作。兩種焊絲的化學成分檢測結果如表9所示。焊接工藝：預熱溫度為150℃，道間溫度為150～170℃；焊接電流為240～280A，電弧電壓為24～30V，保護氣體為80%Ar+20%CO2混合氣體保護。由于焊接方法繁多，適用于焊絲的鋼材種類繁多，因此線圈的形狀和捆綁狀態(tài)也各不相同。
而鍍銅速度則取決于鍍液溫度和鍍液性能。由于焊絲鍍銅過程是電化學過程,受鍍銅反應本身性質所限,鋼基焊絲表面不可能獲得完整致密的鍍銅層,總是存在裸露的焊絲鋼基體,即存在所謂的“針眼”現(xiàn)象,這是焊絲鍍銅過程產(chǎn)生的正?，F(xiàn)象,無法避免。由于鍍前清洗的問題,焊絲表面或多或少存在如潤滑劑、氧化物殘留斑等污斑,從而阻礙了這些區(qū)域焊絲表面正常的置換鍍銅反應,也使焊絲表面存在一些鍍不上銅的區(qū)域,所以焊絲表面的鍍銅層是一層不完整的保護層。帶有“針眼”或污斑的鍍銅焊絲還要進行一道拋光工序,鍍銅層在拋光過程中會產(chǎn)生程度很大的塑性變形。如果焊絲表面鍍銅層較厚,在塑性變形過程中所有的針眼及絕大部分細小分散的污斑就會被流動的銅層覆蓋;如果鍍銅層過薄,銅層在拋光過程中不足以覆蓋整個焊絲表面時造成焊絲表面銅層覆蓋不全。鍍銅層越薄,拋光后焊絲表面鋼基裸露面積就越大,存放過程中焊絲產(chǎn)生銹蝕的機會越大,焊絲銹蝕的速度和程度也會隨之增加。表1是在同一鍍液(含分子篩型添加劑)中經(jīng)不同時間鍍銅后獲得的不同鍍層厚度的焊絲,經(jīng)拋光后的鹽霧試驗結果。試驗結果表明,鍍層厚度對焊絲防銹能力的影響非常明顯。國內化學鍍銅方法生產(chǎn)的焊絲表面鍍層厚度大多為～μm。而藥皮在焊接過程中可以起到保護作用、改善焊接工藝性能。定制焊絲銷售廠家
優(yōu)異焊絲送絲順暢，電弧穩(wěn)定，直徑均勻。焊絲飛濺小，煙塵少，沉積效率高。湖南高質量焊絲
焊接熱輸入～。多道焊時，先焊坡口兩側的焊縫，再焊中間的焊縫。焊后用石棉布覆蓋，保溫緩冷至室溫。力學性能試驗結果如表10所示。（4）藥芯焊絲試驗依據(jù)ISO18276：2005《焊接材料——強大度鋼氣保護和自保護藥芯焊絲——分類》標準進行試驗。焊接工藝：預熱溫度為120℃，道間溫度為120～150℃；焊接電流為230～250A，電弧電壓為24～28V，保護氣體為80%Ar+20%CO2混合氣體保護。多道焊時，先焊坡口兩側的焊縫，再焊中間的焊縫。焊后用石棉布覆蓋，保溫緩冷至室溫。試驗時實際的焊接熱輸入：MF745B為～，MF1100M為～。試驗結果如表11、表12所示。試驗結果分析：①MF745B藥芯焊絲熔敷金屬中Cr的含量偏高，屈服強度明顯偏低，低溫沖擊韌性略低于標準要求。力學性能不理想，除與成分有關外，還可能與焊接熱輸入偏大有關。②MF1100M藥芯焊絲的化學成分和力學性能基本符合標準要求，但屈服強度稍低。表7Q960E的化學成分（質量分數(shù)）（%）表8Q960E的力學性能項目Re/MPaRm/MPaA（%）KV2（-40℃）/J標準值≥960980～1150≥10≥27典型值，76，57表9Mn4Ni2CrMo和okAristRod89焊絲的化學成分（質量分數(shù)）。湖南高質量焊絲
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