筑夢(mèng)青春,實(shí)踐啟航——贛州市前沿職業(yè)技術(shù)學(xué)校暑期思政課社會(huì)實(shí)
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接頭強(qiáng)度越高。當(dāng)把下層板換成較軟的鋁合金板后,鉚釘腿部能夠更好地進(jìn)行擴(kuò)張,有利于底切量的增大。圖3自沖鉚接接頭截面。上板鋼板的厚度由,拉剪載荷增加到5640N,失效位移增加到,底切量到,頂角張開(kāi)度增加到。通過(guò)增加鋼板的厚度,可以看到接頭的拉剪載荷、失效位移、底切量以及頂角張開(kāi)度均在增大。可以看出,通過(guò)增加板材厚度可以對(duì)接頭的力學(xué)性能起到一定的優(yōu)化作用。通過(guò)上述的分析可知:5083鋁板作為下板時(shí)接頭的性能更優(yōu),并且Q235上板板厚對(duì)接頭的性能有一定的優(yōu)化作用。在該實(shí)驗(yàn)中,接頭b#的組合方式是較優(yōu)的工藝參數(shù),即。熱處理(模擬車(chē)身烘烤過(guò)程)對(duì)接頭力學(xué)性能的影響圖4所示為接頭第1組(未烘烤)和第2組(烘烤)的載荷-位移曲線??梢钥闯鼋?jīng)170℃×20min烘烤后,所有接頭的載荷-位移曲線的波峰向右移動(dòng),并且波峰比未烘烤的高,這說(shuō)明烘烤后接頭的失效位移變大,同時(shí)失效載荷也變大。根據(jù)表6的數(shù)據(jù)可知,烘烤后接頭的失效位移提升了~,失效載荷提升了~。其中性能較優(yōu)的接頭b#經(jīng)烘烤后失效載荷提升了,失效位移提升了,性能較差的接頭A#經(jīng)烘烤后失效載荷提升了,失效位移提升了。圖4接頭載荷-位移曲線,未烘烤接頭中接頭A#和B#的鉚釘*與下板分離。美國(guó)哈克99-6001鉚槍頭;江蘇GBPHUCK99-6001鉚槍頭
為滿(mǎn)足工藝及計(jì)算精度等要求,在每個(gè)計(jì)算步分析前利用ABAQUS后處理數(shù)據(jù)文件*rpt獲取前一計(jì)算步完成后的鉚接件變形狀態(tài),對(duì)當(dāng)前鉚釘鉚接模擬的模型文件*inp進(jìn)行修改,從而完成對(duì)鉚釘?shù)木_裝配,其裝配原理示意圖如圖3所示。2計(jì)算步間模型的場(chǎng)量數(shù)據(jù)映射為了保證分析的連續(xù)性,每一計(jì)算步分析前需要將前一計(jì)算步的場(chǎng)量數(shù)據(jù)(如應(yīng)力、應(yīng)變、位移等)映射到當(dāng)前的三維實(shí)體模型中,使前一計(jì)算步完成后的狀態(tài)作為后一計(jì)算步的初始狀態(tài),從而完成計(jì)算步間模型場(chǎng)量數(shù)據(jù)映射,如圖4所示。3邊界條件、動(dòng)態(tài)載荷等的施加每個(gè)計(jì)算步分析前需要對(duì)邊界條件和動(dòng)態(tài)載荷進(jìn)行修改,在接力計(jì)算中保持鉚接件的邊界條件不變,鉚釘邊界條件和鉚接載荷隨模擬計(jì)算過(guò)程的進(jìn)行而動(dòng)態(tài)地施加到相應(yīng)的參考點(diǎn)上。結(jié)果分析與試驗(yàn)驗(yàn)證以10個(gè)釘鉚接為例,鉚接件的尺寸為180mm×75mm×2mm,鉚接件數(shù)量為2,鉚釘?shù)某叽鐬?mm×10mm,鉚接順序如圖5所示。利用批量鉚接過(guò)程接力計(jì)算模擬方法進(jìn)行有限元計(jì)算,得到如圖6和圖7所示的鉚接件應(yīng)力和位移云圖。本文所述的U1、U2、U3分別為X軸、Y軸、Z軸的位移自由度。由圖6可以看出:鉚接件的應(yīng)力主要分布在孔周處,因此定義如圖所示的比較大應(yīng)力區(qū)域??勺匪軭UCK99-6001鉚槍頭HPT35RH美國(guó) HUCK99-6001鉚槍頭!
將疲勞循環(huán)次數(shù)超過(guò)200萬(wàn)或試樣出現(xiàn)明顯裂紋作為該試件的失效判據(jù);采用4級(jí)載荷水平下的常規(guī)成組疲勞試驗(yàn)方法來(lái)研究各接頭的疲勞失效行為,且每級(jí)載荷水平下測(cè)試3個(gè)試樣.其中,依據(jù)預(yù)備疲勞試驗(yàn)結(jié)果,采用50%,30%,20%和18%的4級(jí)載荷水平測(cè)試TAF和TAS接頭,采用60%,50%,35%和25%的載荷水平測(cè)定ATF接頭.獲得各組接頭的疲勞失效試樣如圖4所示.如果只是用50℃左右的溫水加熱酸奶,并不會(huì)殺死這些益生菌種,晃勻后感覺(jué)溫溫的就好了,或者放在暖氣附近緩慢溫?zé)嵋幌拢纯娠嬘茫瑢?duì)里邊的乳酸菌等影響不大。圖3自沖鉚接頭拉伸-剪切失效試樣,斷口分析是研究其失效行為的**主要手段;斷口記錄了材料在載荷與環(huán)境作用下斷裂前的不可逆變形,以及裂紋萌生和擴(kuò)展直至斷裂的全過(guò)程.研究采用捷克TESCANVEGA3SCAN高真空掃描電子顯微鏡(SEM)進(jìn)行斷口分析.3結(jié)果與討論拉伸-剪切失效行為由圖3可知,經(jīng)過(guò)拉伸-剪切試驗(yàn)測(cè)試,TAF接頭的主要失效模式為下板斷裂,*個(gè)別試樣下板未完全斷裂;TAS接頭中5個(gè)試樣為下板斷裂,其余5個(gè)試樣為鉚釘斷裂;ATF接頭均為上板斷裂失效.對(duì)于采用H4鉚釘?shù)腡AF接頭,其下板斷裂失效過(guò)程如圖5a所示,試樣隨著拉剪載荷的不斷增大,上板逐漸翹曲。
改善送裝配現(xiàn)場(chǎng)條件,低電壓電磁鉚接及其自動(dòng)化技術(shù)是解決這些問(wèn)題,滿(mǎn)足型號(hào)研制和生產(chǎn)需求的一種有效手段。國(guó)內(nèi)航空航天領(lǐng)域的電磁鉚接技術(shù)的應(yīng)用需求見(jiàn)表2。北京航空制造工程研究所研制的BEI100型低壓電磁鉚接設(shè)備的主要技術(shù)指標(biāo)如表3所示。自主研制的BEI100型低壓電磁鉚接設(shè)備定位于能實(shí)現(xiàn)比較大6mm直徑鋁合金鉚釘、4mm直徑鈦鉚釘?shù)你T接,適用于新一代軍民用飛機(jī)機(jī)身、機(jī)翼等機(jī)體絕大部分結(jié)構(gòu)的鉚接和干涉螺栓安裝,鉚***重量不超過(guò),適于手持操作,采用數(shù)字量控制,便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化鉚接??紤]到研制的低壓電磁鉚接設(shè)備要適用于工程應(yīng)用,在設(shè)備原型機(jī)基礎(chǔ)上,以工業(yè)設(shè)計(jì)為基礎(chǔ)改進(jìn)了設(shè)備的外形設(shè)計(jì),同時(shí)按高可靠性與易維護(hù)性、操作簡(jiǎn)便、裝配工藝性好、強(qiáng)化框架、易于移動(dòng)和吊裝等要求對(duì)電源箱的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)設(shè)計(jì),便于使用,如圖4所示。經(jīng)工藝試驗(yàn)和設(shè)備檢驗(yàn),BEI100型低壓電磁鉚接設(shè)備達(dá)到了設(shè)計(jì)技術(shù)指標(biāo)要求,1次脈沖比較大能實(shí)現(xiàn)φ6mm直徑鋁合金鉚釘?shù)你T接,滿(mǎn)足復(fù)合材料和鈦合金結(jié)構(gòu)的鉚接要求,φ4mm鋁鉚釘?shù)你T接效率達(dá)到了10次/min。研制的BEI100型設(shè)備受到主機(jī)廠的歡迎,首臺(tái)設(shè)備并已交付主機(jī)廠使用。鋁合金鉚釘和鈦鉚釘在設(shè)備上的鉚接參數(shù)的參考值見(jiàn)表4。美國(guó)HUCK99-6001鉚槍頭哪家好;
3)Tu?Tn還受其他參數(shù)的影響?結(jié)合表1和圖3可以發(fā)現(xiàn),第5組的凹凸模間隙是1mm,為中間數(shù)值,但鑲嵌量Tu也相對(duì)較小,說(shuō)明Tu不僅受凹凸模間隙的影響,而且還受其他參數(shù)的影響,只是凹凸模間隙對(duì)Tu影響較大;同樣,第7組的凸模圓角半徑雖然較小但Tn較大,說(shuō)明Tn不僅受凸模圓角半徑的影響,而且還受其他2個(gè)參數(shù)的影響,影響程度還需進(jìn)一步分析?用極差法分析工藝參數(shù)對(duì)接頭強(qiáng)度的影響模擬接頭成形過(guò)程完成以后,繼續(xù)模擬接頭的拉伸破壞過(guò)程[9],具體是對(duì)成形后的接頭上板施加位移載荷,使上?下板之間發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng),直到接頭失效為止?該過(guò)程通過(guò)得到上板參考點(diǎn)的約束反力來(lái)衡量接頭抗拉伸的力學(xué)性能?鉚接接頭失效一般有脫離失效和斷裂失效2種方式,此次9組模擬的結(jié)果均為脫離失效?***仿真得到的接頭所能承受的比較大拉伸力和其他指標(biāo)見(jiàn)表2所列?其中,F(xiàn)max為接頭比較大軸向抗力(簡(jiǎn)稱(chēng)接頭力學(xué)性能)?此外,按正交表各列計(jì)算得到的Ⅰ?Ⅱ?Ⅲ力學(xué)性能的差異,反映了各列所排因素(工藝參數(shù))取不同水平時(shí)對(duì)接頭力學(xué)性能的影響?表2中,R**極差?分析表2中的仿真數(shù)據(jù),得出如下結(jié)論:(1)各參數(shù)對(duì)接頭力學(xué)性能的影響?由表2可知,第4列極差比較大。美國(guó) HUCK99-6001 鉚槍頭?可追溯HUCK99-6001鉚槍頭HPT35RH
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***4月2日摘要:無(wú)釘鉚接作為汽車(chē)白車(chē)身的主要連接方法之一,其連接質(zhì)量一直被各汽車(chē)廠家所重視?文章利用有限元仿真軟件Abaqus,通過(guò)正交設(shè)計(jì)方法,對(duì)無(wú)釘鉚接的鉚接過(guò)程及拉伸破壞過(guò)程進(jìn)行了仿真研究,得到了影響鉚接質(zhì)量的3組工藝參數(shù)的影響權(quán)重,并用實(shí)驗(yàn)對(duì)仿真數(shù)據(jù)進(jìn)行了驗(yàn)證?實(shí)際應(yīng)用表明,分析得出的參數(shù)權(quán)重能夠在沖壓鉚接強(qiáng)度發(fā)生波動(dòng)時(shí),合理地判斷出影響強(qiáng)度的主要因素,有效提高了鉚接質(zhì)量的穩(wěn)定性?關(guān)鍵詞:無(wú)釘鉚接;仿真;連接質(zhì)量;工藝參數(shù);權(quán)重隨著世界石油儲(chǔ)備量的日益減少和對(duì)環(huán)境保護(hù)的要求,汽車(chē)輕量化設(shè)計(jì)成為汽車(chē)工業(yè)發(fā)展的必然要求?輕量化設(shè)計(jì)的辦法之一是對(duì)汽車(chē)的車(chē)身使用大量的輕型材料,目前鋁合金材料使用**為***?由于鋁合金材料自身的特性,不適合使用傳統(tǒng)點(diǎn)焊的方法對(duì)其進(jìn)行連接,因此,一種新的板件連接技術(shù)———無(wú)釘鉚接技術(shù)由此產(chǎn)生,又稱(chēng)為Clinching連接技術(shù)?其原理可描述為:在常溫狀態(tài)下,通過(guò)模具之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng),對(duì)金屬板件進(jìn)行擠壓,使其產(chǎn)生塑性變形,從而實(shí)現(xiàn)板件之間的鑲嵌而形成連接?目前,該技術(shù)在汽車(chē)及家電行業(yè)應(yīng)用非常***?國(guó)內(nèi)學(xué)者主要通過(guò)實(shí)驗(yàn)及仿真的方法對(duì)無(wú)釘鉚接過(guò)程及接頭靜力破壞過(guò)程進(jìn)行研究。江蘇GBPHUCK99-6001鉚槍頭
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